供暖鍋爐改造 性能出眾市場(chǎng)反饋好

導(dǎo)讀：

在鍋爐工業(yè)中廣泛應(yīng)用膜式水冷壁,但工作環(huán)境中高溫?zé)煔鈱?duì)水冷壁產(chǎn)生高溫腐蝕及磨損,需要在水冷壁表面堆焊一層耐熱、耐蝕材料.為了降低焊縫的稀釋率,采用向下立焊工藝,設(shè)計(jì)了用于鉛直固定水冷壁的井架和從上往下焊接的門(mén)架.門(mén)架的頂部電機(jī)2,3帶動(dòng)橫梁運(yùn)動(dòng),橫梁電機(jī)4帶動(dòng)焊接小車(chē)運(yùn)動(dòng),焊接小車(chē)上的旋轉(zhuǎn)電機(jī)5,電

在鍋爐工業(yè)中廣泛應(yīng)用膜式水冷壁,但工作環(huán)境中高溫?zé)煔鈱?duì)水冷壁產(chǎn)生高溫

在供暖鍋爐改造工業(yè)中廣泛應(yīng)用膜式水冷壁,但工作環(huán)境中高溫?zé)煔鈱?duì)水冷壁產(chǎn)生高溫腐蝕及磨損,需要在水冷壁表面堆焊一層耐熱、耐蝕材料.為了降低焊縫的稀釋率,采用向下立焊工藝,設(shè)計(jì)了用于鉛直固定水冷壁的井架和從上往下焊接的門(mén)架.門(mén)架的頂部電機(jī)2,3帶動(dòng)橫梁運(yùn)動(dòng),橫梁電機(jī)4帶動(dòng)焊接小車(chē)運(yùn)動(dòng),焊接小車(chē)上的旋轉(zhuǎn)電機(jī)5,電機(jī)7,電機(jī)6調(diào)整焊槍至焊縫的始焊位置.根據(jù)焊槍端部在橫梁及與之垂直方向上的位移,采用坐標(biāo)變換理論可求解焊槍位于前后調(diào)整位置處的坐標(biāo),從而確定三個(gè)電機(jī)的調(diào)整量及確定機(jī)構(gòu)的尺寸.結(jié)果表明,該方法計(jì)算的結(jié)果準(zhǔn)確。

為削減燃煤污染，還將推進(jìn)燃煤鍋爐深度治理

為削減燃煤污染，還將推進(jìn)燃煤供暖鍋爐改造深度治理。10月1日前，7臺(tái)65蒸噸及以上燃煤鍋爐全部完成超低排放改造。淘汰7臺(tái)35蒸噸以下燃煤鍋爐，實(shí)現(xiàn)35蒸噸以下燃煤鍋爐全清零。

采用等體積浸漬法制備柱狀Mn-Ce-Fe-Co-Ox/AC低溫

采用等體積浸漬法制備柱狀Mn-Ce-Fe-Co-Ox/AC低溫脫硝催化劑,通過(guò)程序升溫固定床程序裝置考察了催化劑NH3-SCR活性.著重探究了預(yù)擴(kuò)孔處理、活性組分負(fù)載量、煅燒溫度和煅燒時(shí)間對(duì)催化劑表面理化性質(zhì)及催化活性的影響,并在不同空速比和反應(yīng)溫度下對(duì)催化劑的NO選擇性催化還原性能展開(kāi)研究.結(jié)果表明:400℃高溫預(yù)擴(kuò)孔處理后催化劑的NO還原活性表現(xiàn)出顯著提升,最大增幅已達(dá)到7.11％左右;在5％～25％的催化活性組分負(fù)載量區(qū)間內(nèi),柱狀催化劑對(duì)NO的轉(zhuǎn)化活性呈先增后降趨勢(shì),當(dāng)質(zhì)量分?jǐn)?shù)(Mn+Ce+Fe+Co)/AC為15％時(shí)脫硝活性達(dá)到最高;500℃煅燒溫度下持續(xù)氧化5h的柱狀催化劑呈現(xiàn)優(yōu)異的表面孔隙結(jié)構(gòu)和低溫脫硝活性,活性氧化物密度分布均勻度更高,且160℃反應(yīng)體系下催化活性最高可達(dá)到88.56％;當(dāng)催化反應(yīng)空速比為6000h-1、反應(yīng)體系溫度處于130℃～200℃為工業(yè)應(yīng)用的適用反應(yīng)參數(shù),對(duì)應(yīng)Mn-Ce-Fe-Co-Ox/AC催化劑可基本保持80％以上的NO轉(zhuǎn)化效率。

那么，供暖鍋爐改造“煤改氣”究竟要改什么呢？

大型電站目前普遍都是應(yīng)用供暖鍋爐改造回轉(zhuǎn)預(yù)熱機(jī),但是該設(shè)備長(zhǎng)期因?yàn)槌霈F(xiàn)漏風(fēng)量過(guò)高的問(wèn)題影響工廠的經(jīng)濟(jì)收益,下文首先論述這種漏風(fēng)量的危害,其次對(duì)降低漏風(fēng)量,提出了幾點(diǎn)關(guān)鍵性的建議。

結(jié)論：

在鍋爐工業(yè)中廣泛應(yīng)用膜式水冷壁,但工作環(huán)境中高溫?zé)煔鈱?duì)水冷壁產(chǎn)生高溫腐蝕及磨損,需要在水冷壁表面堆焊一層耐熱、耐蝕材料.為了降低焊縫的稀釋率,采用向下立焊工藝,設(shè)計(jì)了用于鉛直固定水冷壁的井架和從上往下焊接的門(mén)架.門(mén)架的頂部電機(jī)2,3帶動(dòng)橫梁運(yùn)動(dòng),橫梁電機(jī)4帶動(dòng)焊接小車(chē)運(yùn)動(dòng),焊接小車(chē)上的旋轉(zhuǎn)電機(jī)5,電機(jī)7,電機(jī)6調(diào)整焊槍至焊縫的始焊位置.根據(jù)焊槍端部在橫梁及與之垂直方向上的位移,采用坐標(biāo)變換理論可求解焊槍位于前后調(diào)整位置處的坐標(biāo),從而確定三個(gè)電機(jī)的調(diào)整量及確定機(jī)構(gòu)的尺寸.結(jié)果表明,該方法計(jì)算的結(jié)果準(zhǔn)確。為削減燃煤污染，還將推進(jìn)燃煤鍋爐深度治理。采用等體積浸漬法制備柱狀Mn-Ce-Fe-Co-Ox/AC低溫脫硝催化劑,通過(guò)程序升溫固定床程序裝置考察了催化劑NH3-SCR活性.著重探究了預(yù)擴(kuò)孔處理、活性組分負(fù)載量、煅燒溫度和煅燒時(shí)間對(duì)催化劑表面理化性質(zhì)及催化活性的影響,并在不同空速比和反應(yīng)溫度下對(duì)催化劑的NO選擇性催化還原性能展開(kāi)研究.結(jié)果表明:400℃高溫預(yù)擴(kuò)孔處理后催化劑的NO還原活性表現(xiàn)出顯著提升,最大增幅已達(dá)到7.11％左右;在5％～25％的催化活性組分負(fù)載量區(qū)間內(nèi),柱狀催化劑對(duì)NO的轉(zhuǎn)化活性呈先增后降趨勢(shì),當(dāng)質(zhì)量分?jǐn)?shù)(Mn+Ce+Fe+Co)/AC為15％時(shí)脫硝活性達(dá)到最高;500℃煅燒溫度下持續(xù)氧化5h的柱狀催化劑呈現(xiàn)優(yōu)異的表面孔隙結(jié)構(gòu)和低溫脫硝活性,活性氧化物密度分布均勻度更高,且160℃反應(yīng)體系下催化活性最高可達(dá)到88.56％;當(dāng)催化反應(yīng)空速比為6000h-1、反應(yīng)體系溫度處于130℃～200℃為工業(yè)應(yīng)用的適用反應(yīng)參數(shù),對(duì)應(yīng)Mn-Ce-Fe-Co-Ox/AC催化劑可基本保持80％以上的NO轉(zhuǎn)化效率。那么，鍋爐“煤改氣”究竟要改什么呢？。