青銅峽市鍋爐廠 新產(chǎn)品上線生產(chǎn)

導讀：

通過數(shù)值模擬研究,評估某300MW切圓燃燒鍋爐燃燒改造后由無煙煤改燒高揮發(fā)分煙煤的燃燒以及NOx排放特性.通過鍋爐改造前的現(xiàn)場實測數(shù)據(jù)與數(shù)值模擬數(shù)據(jù)對比,指出目前研究中采用的數(shù)值模型可以合理地預測鍋爐的燃燒和NOx排放特性.模擬結果表明,在鍋爐燃燒改性后,氮氧化物排放量可大大降低,由原來的994mg

通過數(shù)值模擬研究,評估某300MW切圓燃燒鍋爐燃燒改造后由無煙煤改燒高

通過數(shù)值模擬研究,評估某300MW切圓燃燒青銅峽市鍋爐廠燃燒改造后由無煙煤改燒高揮發(fā)分煙煤的燃燒以及NOx排放特性.通過鍋爐改造前的現(xiàn)場實測數(shù)據(jù)與數(shù)值模擬數(shù)據(jù)對比,指出目前研究中采用的數(shù)值模型可以合理地預測鍋爐的燃燒和NOx排放特性.模擬結果表明,在鍋爐燃燒改性后,氮氧化物排放量可大大降低,由原來的994mg/m3降至323mg/m3,減少約67.5％;并且煤粉的燃盡率有所提高。

方快采用業(yè)界先進的全預混燃燒技術，在燃料進入燃燒器前，預

方快采用業(yè)界先進的全預混燃燒技術，在燃料進入燃燒器前，預先與空氣進行充分而精準的配比，為燃料提供良好的燃燒環(huán)境，燃料可進行充分燃燒，避免因燃料不完全燃燒造成的熱損失。

當下降管由集箱兩端引入時（圖10-14），下集箱縱向流速由端部ω

當下降管由集箱兩端引入時（圖10-14），下集箱縱向流速由端部ω。近似按直線關系下降，至集箱中部降至零。流速減小使部分動能轉變?yōu)閴毫δ?，則集箱靜壓力由人口處的ρ。沿拋物線而逐漸升高。

某天然氣分布式能源系統(tǒng)(以下簡稱分布式系統(tǒng))項目,采用燃氣輪機發(fā)電機組發(fā)電,余熱青銅峽市鍋爐廠利用燃氣輪機排煙制備蒸汽、生活熱水.針對生活熱水利用不充分的問題,增設溴化鋰吸收式冷水機組(采用余熱鍋爐制備的生活熱水作為熱源),在4～10月對燃氣輪機進氣(空氣)進行冷卻(其他時間生活熱水仍進行常規(guī)利用),以提高燃氣輪機發(fā)電機組的發(fā)電功率.將改造前分布式系統(tǒng)作為比較對象,對分布式系統(tǒng)改造設備采購及安裝費用、改造后年運行費用增量、改造后年收益增量進行測算.分布式系統(tǒng)改造設備采購及安裝費用為623×104元,改造后年絕對收益增量(年收益增量減年運行費用增量的差)為261.76×104元/a,項目靜態(tài)投資回收期為2.38a,項目經(jīng)濟效益明顯。

公司是青銅峽市鍋爐廠行業(yè)1級安裝公司及A級制造單位，這在國內(nèi)都是少有的雙一級標準。并且先后通過了ISO9001質量體系認證、OHSAS18001職業(yè)健康安全管理體系及ISO14001環(huán)境管理體系認證。

結論：

通過數(shù)值模擬研究,評估某300MW切圓燃燒鍋爐燃燒改造后由無煙煤改燒高揮發(fā)分煙煤的燃燒以及NOx排放特性.通過鍋爐改造前的現(xiàn)場實測數(shù)據(jù)與數(shù)值模擬數(shù)據(jù)對比,指出目前研究中采用的數(shù)值模型可以合理地預測鍋爐的燃燒和NOx排放特性.模擬結果表明,在鍋爐燃燒改性后,氮氧化物排放量可大大降低,由原來的994mg/m3降至323mg/m3,減少約67.5％;并且煤粉的燃盡率有所提高。方快采用業(yè)界先進的全預混燃燒技術，在燃料進入燃燒器前，預先與空氣進行充分而精準的配比，為燃料提供良好的燃燒環(huán)境，燃料可進行充分燃燒，避免因燃料不完全燃燒造成的熱損失。當下降管由集箱兩端引入時（圖10-14），下集箱縱向流速由端部ω。某天然氣分布式能源系統(tǒng)(以下簡稱分布式系統(tǒng))項目,采用燃氣輪機發(fā)電機組發(fā)電,余熱鍋爐利用燃氣輪機排煙制備蒸汽、生活熱水.針對生活熱水利用不充分的問題,增設溴化鋰吸收式冷水機組(采用余熱鍋爐制備的生活熱水作為熱源),在4～10月對燃氣輪機進氣(空氣)進行冷卻(其他時間生活熱水仍進行常規(guī)利用),以提高燃氣輪機發(fā)電機組的發(fā)電功率.將改造前分布式系統(tǒng)作為比較對象,對分布式系統(tǒng)改造設備采購及安裝費用、改造后年運行費用增量、改造后年收益增量進行測算.分布式系統(tǒng)改造設備采購及安裝費用為623×104元,改造后年絕對收益增量(年收益增量減年運行費用增量的差)為261.76×104元/a,項目靜態(tài)投資回收期為2.38a,項目經(jīng)濟效益明顯。